(1) Vzhľadom na nízku hustotu saturačného magnetického toku amorfných zliatinových materiálov by menovitá hustota magnetického toku nemala byť pri návrhu produktu príliš vysoká. Hustota toku 1,3 – 1,35 T je vo všeobecnosti dostatočná na dosiahnutie dobrých-stratov bez zaťaženia.
(2) Hrúbka jedného plechu z amorfnej zliatiny je iba 0,03 mm, takže jeho faktor laminácie môže dosiahnuť iba 82 % – 86 %.
(3) Distribučné transformátory z amorfnej zliatiny sú teraz navrhnuté s úplne utesnenou konštrukciou, aby sa používateľom poskytli -bezúdržbové alebo nízke{2}}údržbové výhody.
Charakteristika štruktúry transformátora z amorfnej zliatiny.
Použitie amorfných zliatin s vynikajúcou magnetickou permeabilitou ako materiálu jadra pre transformátory môže v konečnom dôsledku dosiahnuť veľmi nízke hodnoty strát. Má však mnoho vlastností, ktoré musia byť zaručené a zohľadnené pri návrhu a výrobe. Odrážajú sa najmä v nasledujúcich aspektoch:
(1) Plechy z amorfnej zliatiny majú veľmi vysokú tvrdosť, čo sťažuje ich rezanie bežnými nástrojmi. Preto by sa pri navrhovaní malo znížiť množstvo rezania.
(2) Plech z amorfnej zliatiny je extrémne tenký a povrch materiálu nie je príliš plochý, čo má za následok nízky faktor plnenia jadra.
(3) Amorfné zliatiny sú vysoko citlivé na mechanické namáhanie. Pri návrhu konštrukcie sa treba vyhnúť tradičnej schéme, ktorá používa železné jadro ako hlavný nosný- konštrukčný prvok.
(4) Aby sa dosiahli vynikajúce nízke-stratové charakteristiky, musia čipy amorfnej zliatiny železa prejsť žíhaním.
(5) Z hľadiska elektrického výkonu, aby sa znížilo strihové množstvo železných triesok, železné jadro celého výrobku pozostáva zo štyroch samostatných železných jadrových rámov usporiadaných paralelne, pričom každé fázové vinutie je ovinuté okolo dvoch rámov s nezávislými magnetickými obvodmi. Okrem základného magnetického toku obsahuje každý rám tretí harmonický magnetický tok. V rámci dvoch rámov železného jadra vinutia vinutia sú tretie harmonické magnetické toky presne opačné vo fáze a majú rovnakú veľkosť. Preto je vektorový súčet tretích harmonických magnetických tokov v každom vinutí nulový. Ak je primárna strana pripojená v konfigurácii typu D-, existuje slučka s prúdom tretej harmonickej. Keď sa použije táto slučka, na indukovanom napäťovom tvare na sekundárnej strane nebude žiadna tretia harmonická zložka napätia.